Поливинилбутираль твердый электролит: СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ТОНКОПЛЁНОЧНОГО ТВЕРДОГО ЭЛЕКТРОЛИТА ДЛЯ ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКИХ УСТРОЙСТВ

Способ получения электрического разряда (варианты)

Изобретение относится к плазменной технике и технологии и может быть использовано для получения электрического разряда в большом объеме. Технический результат — увеличение объема горения электрического разряда. По первому варианту в способе получения электрического разряда, включающем подачу напряжения между электродами, один из которых твердый, а другой — электролит, в качестве другого электрода используют проточный электролит, напряжение между электродами устанавливают высокочастотное в пределах от 1000 до 6000 В. По второму варианту в способе получения электрического разряда, включающем подачу напряжения между электродами, один из которых твердый, а другой — электролит, в качестве другого электрода используют непроточный электролит, напряжение между электродами устанавливают высокочастотное в пределах от 1000 до 6000 В. По обоим вариантам в качестве твердого электрода могут использовать электрод из металла, или сплава, или диэлектрика, или пористого материала. По третьему варианту в способе получения электрического разряда, включающем подачу напряжения между электродами, один из которых электролит, один из электродов представляет собой струю электролита, а другой — проточный электролит, напряжение между электродами устанавливают высокочастотное в пределах от 1000 до 6000 В. По четвертому варианту в способе получения электрического разряда, включающем подачу напряжения между электродами, один из которых электролит, в качестве электродов используют струи электролита, которые образуют между собой угол 0≤α≤180°, напряжение между электродами устанавливают высокочастотное в пределах от 1000 до 6000 В. 4 н. и 2 з.п. ф-лы, 8 ил.

 

Изобретение относится к плазменной технике и технологии и может быть использовано для получения электрического разряда в большем объеме.

Известен способ получения электрического разряда постоянного тока (Plante G. IIZeit. Phys. 1875. №80. S. 1133). При данном способе получения электрического разряда разряд горит между угольным анодом и электрическим катодом в интервале межэлектродного расстояния от 1 до 7 мм, при токе разряда от 50 до 500 мА и напряжении разряда 500≤U≤1200 В. Недостатком известного способа является то, что разряд горит точечным пятном на аноде контрагированным плазменным столбом и конусообразным каналом в прикатодной области. С ростом межэлектродного расстояния устойчивость электрического разряд существенно ухудшается и разряд гаснет. Разряд горит в небольшом объеме 70 мм3.

Известен способ получения многоканального разряда (варианты) патент РФ на изобретение №2317610, опубликованный 20.02.2008 г., его первый вариант выбран в качестве прототипа по предлагаемым четырем вариантам способа получения электрического разряда. Способ получения многоканального разряда по его первому варианту включает подачу постоянного напряжения между струей — электродом и металлическим электродом, причем в качестве струи — электрода используют струйный электролит, состоящий из ламинарного потока в верхней части струи и из дробленых нестационарных струек, полученный путем подачи напряжения между электродами, равного 300≤U≤550 В, при токе разряда 80≤I≤10000 мА, при диаметре ламинарного участка струи dc≥0,5 мм, при общей длине струи l=8÷120 мм, при расходе электролита 2≤G<16⋅106 м3/с, при насыщенном растворе электролита струи и составе с потенциалом ионизации атомов Uϕ<6 эВ; где U — напряжение между электродами, I — ток разряда, dc — диаметр ламинарного участка струи, G — расход электролита.

Недостатком способа получения электрического разряда по прототипу является невозможность получения достаточно объемного горения электрического разряда, так как разряд горит в малом объеме в виде микроразрядов у поверхности металлического электрода. Разряд горит в объеме 125 мм3.

Задача изобретения заключается в увеличении объема горения электрического разряда.

Техническим результатом предлагаемого способа получения электрического разряда является то, что электрический разряд горит в большем, по сравнению с прототипом, объеме межэлектродного промежутка — 3000 мм3 и более.

Технический результат в предлагаемом способе получения электрического разряда по его первому варианту, включающем подачу напряжения между электродами, один из которых твердый, а другой — электролит, достигается тем, что в качестве другого электрода используют проточный электролит, напряжение между электродами устанавливают высокочастотное в пределах от 1000 до 6000 В.

В качестве твердого электрода могут использовать электрод из металла, или сплава, или диэлектрика, или пористого материала.

Технический результат в предлагаемом способе получения электрического разряда по его второму варианту, включающем подачу напряжения между электродами, один из которых твердый, а другой — электролит, достигается тем, что в качестве другого электрода используют непроточный электролит, напряжение между электродами устанавливают высокочастотное в пределах от 1000 до 6000 В.

В качестве твердого электрода могут использовать электрод из металла, или сплава, или диэлектрика, или пористого материала.

Технический результат в предлагаемом способе получения электрического разряда по его третьему варианту, включающем подачу напряжения между электродами, один из которых электролит, достигается тем, что один из электродов — это струя электролита, а другой — проточный электролит, напряжение между электродами устанавливают высокочастотное в пределах от 1000 до 6000 В.

Технический результат в предлагаемом способе получения электрического разряда по его четвертому варианту, включающем подачу напряжения между электродами, один из которых электролит, достигается тем, что в качестве электродов используют струи электролита, которые образуют между собой угол 0≤α≤180°, напряжение между электродами устанавливают высокочастотное в пределах от 1000 до 6000 В.

На фиг. 1 схематично представлено устройство, с помощью которого может быть осуществлен способ получения электрического разряда по его первому варианту.

На фиг. 2 схематично представлено устройство, с помощью которого может быть осуществлен способ получения электрического разряда по его второму варианту.

На фиг. 3 схематично представлено устройство, с помощью которого может быть осуществлен способ получения электрического разряда по его третьему варианту.

На фиг. 4 представлена фотография устройства, с помощью которого может быть осуществлен способ получения электрического разряда по его третьему варианту.

На фиг. 5 представлены фотографии горения электрического разряда по его третьему варианту.

На фиг. 6 представлено схематично устройство, с помощью которого может быть осуществлен способ получения электрического разряда по его четвертому варианту.

На фиг. 7 представлено схематично горение электрического разряда в вертикальном положении по его четвертому варианту.

На фиг. 8 представлено схематично горение электрического разряда в горизонтальном положении по его четвертому варианту.

На фиг. 4 и 5 фотографии получены видеокамерой SonyHOR — SP72E.

Устройство, с помощью которого может быть осуществлен способ получения электрического разряда по его первому варианту (фиг. 1), содержит твердый электрод 1, в качестве которого используют электрод из металла, или сплава, или диэлектрика, или пористого материала цилиндрической формы, для подвода потенциала с ВЧЕ генератора 2, электролитическую ячейку 3 для проточного электролита 4. Устройство также содержит медную пластинку 5 для подвода заземления, трубки 6 и 7 для подвода и отвода электролита 4, являющегося другим электродом, причем скорость течения электролита 4 составляет 0,2≤v≤0,5 м/с. В качестве электролита 4 используют техническую воду или раствор солей, щелочей и кислот в технической воде. С помощью трубки 6 электролит 4 вливают в электролитическую ячейку 3, а с помощью трубки 7 сливают. Электролитическая ячейка 3 изготовлена из оргстекла. Диаметр твердого электрода 1 составляет 5 мм. Межэлектродное расстояние устанавливают от 1 до 5 мм. Твердый электрод 1 подключают к клемме источника питания ВЧЕ генератора 2 и закрепляют с помощью устройства, которое позволяет регулировать межэлектродное расстояние. Межэлектродное расстояние измеряют с помощью микроскопа СП-52. Напряжение высокочастотного емкостного разряда измеряют приборами, которые имеются на стенде ВЧЕ генератора марки ВЧГ8-60/13, а также с помощью двухканального цифрового осциллографа типа АСК-2067. Расход электролита 4 определяют с помощью мензурки и секундомера на конце трубки 7. Скорость вычисляют по формуле v=G/ρS, где ρ — плотность электролита, S — площадь сечения электролита, G — расход электролита.

Устройство, с помощью которого может быть осуществлен способ получения электрического разряда по его второму варианту (фиг. 2), содержит твердый электрод 1, в качестве которого используют электрод из металла, или сплава, или диэлектрика, или пористого материала цилиндрической формы, для подвода потенциала с ВЧЕ генератора 2, электролитическую ячейку 3 для непроточного электролита 4, являющегося другим электродом. В качестве электролита 4 используют техническую воду или раствор солей, щелочей и кислот в технической воде. Электролитическая ячейка 3 изготовлена из оргстекла. Устройство также содержит медную пластинку 5 для подвода заземления. Диаметр твердого электрода составляет 5 мм. Межэлектродное расстояние устанавливают от 1 до 5 мм. Твердый электрод 1 подключают к клемме источника питания ВЧЕ генератора 2 и закрепляют с помощью устройства, которое позволяет регулировать межэлектродное расстояние. Межэлектродное расстояние измеряют с помощью микроскопа СП-52. Напряжение высокочастотного емкостного разряда измеряют приборами, которые имеются на стенде ВЧЕ генератора марки ВЧГ8-60/13, а также с помощью двухканального цифрового осциллографа типа АСК-2067.

Устройство, с помощью которого может быть осуществлен способ получения электрического разряда по его третьему варианту (фиг. 3, фиг. 4, фиг. 5), содержит медную трубку 8 для образования струи электролита 9 и большого объема плазмы 10, электролит 11 в верхней электролитической ячейке 12, скорость течения струи электролита 9 составляет 0,2≤v≤0,5 м/с. Устройство также содержит и нижнюю электролитическую ячейку 3 для проточного электролита 4. Трубка 7 служит для слива электролита 4, а пластинка 5 для подвода заземления. Диаметр струи 9 образуют с помощью медной трубки 8, которая в верхнем конце имеет конусообразную форму 13, а с нижней стороны электролитической ячейки 12 в медную трубку 8 с резьбой завернут винт 14 для закрепления медной пластинки 5 к электролитической ячейке 12. Нижняя электролитическая ячейка 3 и верхняя электролитическая ячейка 12 изготовлены из оргстекла. Верхнюю электролитическую ячейку 12 закрепляют с помощью специальной подставки 15. Слив с электролитической ячейки 3 осуществляют с помощью трубки 7. Напряжение высокочастотного емкостного разряда измеряют приборами, которые имеются на стенде ВЧЕ генератора 2 марки ВЧГ8-60/13, а также с помощью двухканального цифрового осциллографа типа АСК-2067. Расход электролита 4 определяют с помощью мензурки и секундомера на конце трубки 7. Скорость вычисляют по формуле v=G/ρS, где ρ — плотность электролита, S — площадь сечения электролита, G — расход электролита. В качестве электролита используют техническую воду или раствор солей, щелочей и кислот в технической воде. На фотографии фиг. 4 приведена разрядная камера без разряда, а на фотографиях фиг. 5 представлены особенности горения разряда между струйным электролитом и металлическим электродом.

Устройство, с помощью которого может быть осуществлен способ получения электрического разряда по его четвертому варианту (фиг. 6, фиг. 7, фиг. 8), содержит электролитические ячейки 121 и 122 для проточного электролита 11, медные пластинки 51, 52 для подвода заземления, медные трубки 81 и 82 для образования струй электролита 91 и 92 и объемов плазмы 101 и 102. Медные трубки 81 и 82 в верхнем конце имеют конусообразную форму 13, а с нижней стороны электролитических ячеек 121 и 122 в медные трубки 81 и 82 с резьбой завернуты винты 141 и 142 для закрепления медных пластинок 51 и 52 к электролитическим ячейкам 121 и 122. Электролитические ячейки 121 и 122 изготовлены из оргстекла. Верхнюю электролитическую ячейку 121, которая образует струю в перпендикулярном направлении, закрепляют с помощью подставки 15. Верхнюю электролитическую ячейку 122, которая образует струю 92 под углом α к перпендикулярной струе 91, которую закрепляют с помощью специальной подставки 16. Подставка 16 позволяет регулировать угол β для создания угла α между двумя струями 91 и 92. Напряжение высокочастотного емкостного разряда измеряют приборами, которые имеются на стенде ВЧЕ генератора 2 марки ВЧГ8-60/13, а также с помощью двухканального цифрового осциллографа типа АСК-2067. Расход электролита 111 и 112 определяют с помощью мензурки и секундомера. Скорость вычисляют по формуле v=G/ρS, где ρ — плотность электролита 111 и 112, S — площадь сечения электролита 111 и 112, G — расход электролита 111 и 112. В качестве электролита 111 и 112 используют техническую воду или раствор солей, щелочей и кислот в технической воде. Скорость течения электролита 111 — 0,2≤v1≤0,9 м/с, 112 — 0,2≤v2≤0,5 м/с, диаметры струи 91 электролита 3≤d1≤6 мм, 92 — 3≤d2≤6 мм, длины струи 91 электролита 10≤l1≤50 мм, 92 — 10≤l2≤50 мм. На фиг. 7 и фиг. 8 представлено схематично горение электрического разряда в вертикальном и горизонтальном положении.

Рассмотрим способ получения электрического разряда по его первому варианту. Способ получения электрического разряда по его первому варианту включает подачу напряжения между электродами, один из которых твердый 1, в качестве которого используют электрод из металла, или сплава, или диэлектрика, или пористого материала, в качестве другого электрода используют проточный электролит 4 со скоростью течения электролита 0,2≤v≤0,5 м/с, напряжение U между электродами устанавливают высокочастотное с частотой f=13,56 МГц в пределах U от 1000 до 6000 В, где U — напряжение между электродами, f — частота высокочастотного поля между электродами, v — скорость течения электролита. При U<1000B разряд не горит, а при U>6000B высокочастотный емкостной разряд переходит в факельную форму.

Рассмотрим способ получения электрического разряда по его второму варианту. Способ получения электрического разряда по его второму варианту включает подачу напряжения между электродами, один из которых твердый 1, в качестве которого используют электрод из металла, или сплава, или диэлектрика, или пористого материала, в качестве другого электрода используют непроточный электролит 4, напряжение U между электродами устанавливают высокочастотное с частотой f=13,56 МГц, в пределах U от 1000 до 6000 В, где U — напряжение между электродами, f — частота высокочастотного поля между электродами. При U<1000 В разряд не горит, а при U>6000B высокочастотный емкостной разряд переходит в факельную форму.

Рассмотрим способ получения электрического разряда по его третьему варианту. Способ получения электрического разряда по третьему варианту включает подачу напряжения между электродами, один из которых струя электролита 9 со скоростью течения 0,2≤v1≤0,9 м/с, а другой — проточный электролит 4 со скоростью течения 0,2≤v2≤0,5 м/с, напряжение U между электродами устанавливают высокочастотное с частотой f=13,56 МГц в пределах U от 1000 до 6000 В, диаметр струи 9 электролита 3≤d≤6 мм и длина струи 9 электролита 10≤l≤50 мм, где U — напряжение между электродами, f — частота высокочастотного поля между электродами, v1 — скорость течения струи электролита, v2 — скорость течения проточного электролита. При U<1000 В разряд не горит, а при U>6000B высокочастотный емкостной разряд переходит в факельную форму.

Рассмотрим способ получения электрического разряда по его четвертому варианту. Способ получения электрического разряда по четвертому варианту включает подачу напряжения между электродами, в качестве которых используют струи электролита 91, 92, которые образуют между собой угол 0≤α≤180°, одна из которых со скоростью течения 0,2≤v1≤0,9 м/с, а другая — 0,2≤v2≤0,9 м/с, напряжение между электродами устанавливают высокочастотное с частотой f=13,56 МГц в пределах U от 1000 до 6000 В, диаметры струй 91 и 92 электролита — 3≤d1≤6 мм, 3≤d2≤6 мм, длины струй 91 и 92 электролита — 10≤l1≤50 мм, 10≤l2≤50 мм, где U — напряжение между электродами, d1 — диаметр первой струи электролита, d2 — диаметр второй струи электролита, v1 — скорость течения первой струи 91 электролита, v2 — скорость течения второй струи 92 электролита, l1 — длина первой струи 91 электролита, l2 — длина второй струи 92 электролита. При U<1000 В разряд не горит, а при U>6000B высокочастотный емкостной разряд переходит в факельную форму.

Таким образом, в предлагаемом способе получения электрического разряда электрический разряд горит в большом объеме межэлектродного промежутка — 3000 мм3 и более, что существенно превышает объем электрического разряда в прототипе.

1. Способ получения электрического разряда, включающий подачу напряжения между электродами, один из которых твердый, а другой — электролит, отличающийся тем, что в качестве другого электрода используют проточный электролит, напряжение между электродами устанавливают высокочастотное в пределах от 1000 до 6000 В.

2. Способ получения электрического разряда по п. 1, отличающийся тем, что в качестве твердого электрода используют электрод из металла, или сплава, или диэлектрика, или пористого материала.

3. Способ получения электрического разряда, включающий подачу напряжения между электродами, один из которых твердый, а другой — электролит, отличающийся тем, что в качестве другого электрода используют непроточный электролит, напряжение между электродами устанавливают высокочастотное в пределах от 1000 до 6000 В.

4. Способ получения электрического разряда по п. 3, отличающийся тем, что в качестве твердого электрода используют электрод из металла, или сплава, или диэлектрика, или пористого материала.

5. Способ получения электрического разряда, включающий подачу напряжения между электродами, один из которых электролит, отличающийся тем, что один из электродов — это струя электролита, а другой — проточный электролит, напряжение между электродами устанавливают высокочастотное в пределах от 1000 до 6000 В.

6. Способ получения электрического разряда, включающий подачу напряжения между электродами, один из которых электролит, отличающийся тем, что в качестве электродов используют струи электролита, которые образуют между собой угол 0≤α≤180°, напряжение между электродами устанавливают высокочастотное в пределах от 1000 до 6000 В.

способ получения двухслойного несущего катода для твердооксидных топливных элементов — патент РФ 2522188

Изобретение относится к области электротехники, а именно к несущим катодам на основе манганита лантана стронция. Способ получения двухслойного катода для твердооксидных топливных элементов, включает формование электродного и коллекторного слоев катода и их спекание, при этом коллекторный слой катода формуют из порошка манганита лантана стронция, а электродный слой — из смеси порошков манганита лантана стронция и оксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия. Для формования коллекторного слоя используют порошок манганита лантана стронция, полученного твердофазным синтезом состава La0.6Sr0.4 MnO3, для электродного слоя — состава La0.75 Sr0.2MnO3, электродный слой из смеси порошков манганита лантана стронция и оксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия, готовят при их массовом соотношении 1:1, в порошок состава La0.6Sr0.4MnO3 вводят порообразователь в количестве 15 мас.%, из полученного порошка изготавливают коллекторный слой, который обжигают при 1350°С в течение 2 часов, на полученный слой наносят электродный слой в виде спиртовой суспензии смеси порошков манганита лантана стронция и оксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия, слои спекают при 1200°С в течение 2 часов. Техническим результатом изобретения является упрощение технологии получения двухслойного несущего катода, при повышении его уровня электропроводности и электрохимической активности в области температур 600-800оС. 4 ил.

Формула изобретения

Способ получения двухслойного катода для твердооксидных топливных элементов, включающий формование электродного и коллекторного слоев катода и их спекание, при этом коллекторный слой катода формуют из порошка манганита лантана стронция, а электродный слой — из смеси порошков манганита лантана стронция и оксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия, отличающийся тем, что используют порошок манганита лантана стронция, полученного твердофазным синтезом состава La0.6Sr0.4 МnО3 — для коллекторного слоя и состава Lа0.75 Sr0.2МnО3 — для электродного слоя катода, электродный слой из смеси порошков манганита лантана стронция и оксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия, готовят при их массовом соотношении 1:1, в порошок состава La0. 6 Sr0.4MnO3 вводят порообразователь в количестве 15 мас.%, из полученного порошка изготавливают коллекторный слой, который обжигают при 1350°С в течение 2 часов, на полученный слой наносят электродный слой в виде спиртовой суспензии смеси порошков манганита лантана стронция и оксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия, слои спекают при 1200°С в течение 2 часов.

Описание изобретения к патенту

Изобретение относится к области высокотемпературной электрохимии и электрохимической энергетики, а именно к несущим катодам на основе манганита лантана стронция (LSM), и может быть использовано в производстве электрохимических устройств с тонкослойным твердым электролитом из керамики на основе диоксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия (YSZ), например, топливных элементов, работающих при температурах 600-800°С,

Известно, что чем тоньше твердый электролит, тем меньше внутреннее сопротивление электрохимического устройства, созданного на его основе. Однако для того чтобы в электрохимических устройствах применять тонкопленочные электролиты, необходимо выполнить условие, чтобы газовые реагенты и продукты реакции достаточно свободно подходили и отходили от границы твердого электролита и электрода. Для этих целей несущий электрод целесообразно изготавливать с повышенной пористостью со стороны газовой полости и пониженной, но обеспечивающей требуемый ток, вблизи твердого электролита. Этому условию может удовлетворять двухслойный электрод.

Оксидные материалы на основе манганита лантана стронция LSM традиционно используют в качестве катодов для твердооксидных топливных элементов. Известен высокотемпературный электрохимический элемент с двухслойным несущим катодом, коллекторный слой которого состоит из наночастиц манганита лантана стронция толщиной 1-1,5 мм, пористостью 40-50% и размером пор 1-5 мкм, а электродный слой состоит из смеси нанопорошков, содержащей манганит лантана стронция и диоксид циркония, стабилизированного оксидом иттрия, при их объемном соотношении 1:1 (RU 2368983, опубл. 27.09.2009 г.). Двухслойный градиентный катод известного электрохимического элемента получают следующим образом. Вначале катод формуют магнитно-импульсным прессованием при давлении всестороннего сжатия 0,1-1,8 ГПа из одного слоя пленки электродного материала из смеси нанопоорошков LSM и YSZ и коллекторного слоя из наноразмерного порошка LSM. При этом смесь нанопорошков содержит взятые в объемном соотношении 1:1 агрегированный нанопорошок LSM и слабоагрегированный, пассивированный при 1000°С нанопорошк YSZ толщиной 5-2-мкм, а также термопластичное связующее, например поливинилбутираль, в количестве 10-14 вес.%. Пленка электродного материала из смеси порошков может быть изготовлена литьем пленок на лавсановую подложку. Полученный катод спекают при 900-1000°С и на него электрофоретическим способом из суспензии в неводной дисперсионной среде, содержащей связующее акрилатного типа, осаждают сферические слабо агрегированные наночастицы твердого электролита, например YSZ, с образованием плотного тонкого толщиной 2-5 мкм слоя. Катод с нанесенным на него слоем электролита нагревают до 600°С со скоростью 0,3-1°/мин, затем до 1200°С со скоростью 3-10°/мин с последующей выдержкой при данной температуре в течение 3-5 часов. После выдержки на слой твердого электролита наносят слой анода в виде пасты, состоящей из наночастиц твердого электролита и наночастиц никеля, и припекают его. Выполненный из наноматериалов известный высокотемпературный электрохимический элемент, содержащий двухслойный катод и электрофоретически осажденный твердый электролит со структурой LSM/LSM+YSZ/YSZ/Ni+YSZ, позволяет получить в режиме водородно-воздушного топливного элемента удельные мощности 0,5-1,0 Вт/см2 при температурах ниже 900°С.

Известный способ изготовления двухслойного несущего катода и содержащего этот катод высокотемпературного электрохимического элемента требует применения наноразмерных материалов, в том числе с идеальной сферической формой и специфического, дорогостоящего оборудования. Способ многостадиен и сложен, что ограничивает его использование в промышленном производстве топливных элементов.

Задача настоящего изобретения заключается в упрощении технологии изготовления двухслойного несущего катода на основе манганита лантана стронция и соответственно технологии изготовления высокотемпературного электрохимического элемента с этим катодом для твердооксидных топливных элементов, работающих при температурах 600-800°С.

Способ получения двухслойного катода для твердооксидных топливных элементов, включающий формование электродного и коллекторного слоев катода и их спекание, при этом коллекторный слой катода формуют из порошка манганита лантана стронция, а электродный слой — из смеси порошков манганита лантана стронция и оксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия. Для формования коллекторного слоя используют порошок манганита лантана стронция, полученного твердофазным синтезом состава La0.6Sr0. 4MnO3, для электродного слоя — состава La0.75Sr0.2 MnO3, электродный слой из смеси порошков манганита лантана стронция и оксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия, готовят при их массовом соотношении 1:1, в порошок состава La0.6Si0.4MnO3 вводят порообразователь в количестве 15 мас.%, из полученного порошка изготавливают коллекторный слой, который обжигают при 1350°С в течение 2 часов, на полученный слой наносят электродный слой в виде спиртовой суспензии смеси порошков манганита лантана стронция и оксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия, слои спекают при 1200°С в течении 2 часов.

Способ предусматривает изготовление двух слоев катода — толстого, высокопористого коллекторного слоя с высокой электропроводностью из манганита лантана стронция состава La0.6Sr0.4MnO3 (LSM) и тонкого, композитного электродного слоя из манганита лантана стронция состава La0. 75Sr0.2MnO3 и оксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия 8YSZ, при их массовом соотношении 1:1, обладающего меньшим по сравнению с коллекторным слоем диаметром пор и высокой электрохимической активностью в области рабочих температур.

Коллекторный слой катода из манганита лантана стронция состава La0.6Sr 0.4MnO3, полученного твердофазным синтезом, характеризуется высокой электропроводностью, а также относительно небольшой спекаемостью, что предотвращает его растрескивание. Это обусловлено тем, что La0.6Sr0.4MnO 3 проходит несколько стадий высокотемпературного обжига, что позволяет полностью сформировать микроструктуру коллекторного слоя катода. Кроме того, этот материал позволяет вводить в него порошкообразный порообразователь, выгорающий при спекании катода, который задает необходимую пористость и размеры пор коллекторного слоя, улучшая диффузионные показатели при доставке кислорода к зоне реакции.

Электродный слой катода, изготовленный из смеси порошков из манганита лантана стронция состава La 0.75Sr0.2MnO3 и оксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия 8YSZ, при их массовом соотношении 1:1, обладает развитой трехфазной границей «электрод-электролит-газ», которая образуется вследствие контакта частиц фаз, проводящих по ионам кислорода и электронам. Это обеспечивает высокую электрохимическую активность получаемого двухслойного катода.

Таким образом, заявляемый способ позволяет получать двухслойный несущий катод для ТОТЭ, обладающий высокими электрохимическими характеристиками без применения специфического, дорогостоящего оборудования использования наноразмерных исходных порошков с идеальной сферической формой.

Новый технический результат, достигаемый заявленным изобретением, заключается в упрощении технологии получения двухслойного несущего катода, обладающего высоким уровнем электропроводности и электрохимической активности при работе в области рабочих температур.

Заявленное изобретение иллюстрируется следующим. На фиг.1 представлено распределение по размерам объема пор коллекторного слоя LSM. На фиг.2 — зависимость электропроводности коллекторного LSM слоя от температуры. На фиг.3 — распределение по размерам объема пор электродного слоя, состоящего из 50 мас.% La0.75 Sr0.2MnO3+50 мас.% 8YSZ. На фиг.4 — зависимость электропроводности электродного слоя от температуры.

Заявленный способ осуществляется следующим образом. Для получения коллекторного слоя катода состава La0.6Sr0.4 MnO3 смесь исходных компонентов — оксидов La2 O3, MnO2 и карбоната SrCO3 в стехиометрическом соотношении перемешивают в барабане планетарной мельницы, прессуют в таблетки и подвергает предварительному синтезу при 1250°С в течение 12 часов. После этого таблетки дробят и подвергают помолу. В получившийся порошок добавляют порообразователь — графит в количестве 15 мас. %. Из полученного порошка формируют коллекторный слой катода либо в виде пластины методом прессования (методом экструзии можно получать коллекторный слой в виде трубки), которую обжигают при 1350°С в течение 2 часов. Толщина коллекторного слоя после обжига составляет около 1 мм.

Для изготовления электродного слоя катода готовят смесь порошков, содержащую манганит лантана стронция состава La0.75Si0.2MnO 3 и оксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия, при их массовом соотношении 1:1, для чего используют оксиды La 2o3, MnO2 и карбоната SrCO3 и готовый порошок 8YSZ. Порошки оксидов La2O 3, MnO2 и карбоната SrCO3 смешивают в стехиометрическом соотношении и перемешивают в барабане планетарной мельницы, прессуют в таблетки и подвергают предварительному синтезу при 1250°С в течение 12 часов. После этого таблетки дробят и подвергают помолу. В получившийся порошок добавляют порошок 8YSZ в количестве 50 мас.% и перемешивают. Из получившейся смеси порошков готовят спиртовую суспензию, наносят на поверхность обожженной пластины — коллекторного слоя и спекают при 1200°С в течение 2 часов. Толщина электродного слоя после спекания составляет около 15 мкм.

Из фиг.1 видно, что коллекторный слой катода имеет диаметр пор от 0,5 до 3,0 мм, то есть достаточный для свободного проникновения газовых компонентов к электродному слою катода. Как видно из фиг.2, полученные значения электропроводности коллекторного LSM слоя в области рабочих температур (600-800°С) составляют около 80-85 См/см, что является достаточным для равномерного распределения тока в объеме толстого коллекторного слоя катода. Из фиг.3 видно, что диаметр пор электродного слоя заметно меньше диаметров пор коллекторного слоя, и их распределение находится в более узком интервале. Это способствует успешному изготовлению пленочного электролита на поверхности электродного слоя и обеспечивает расширенную трехфазную границу. Из фиг.4 следует, что электропроводность электродного слоя существенно ниже по сравнению с коллекторным слоем катода, однако является достаточной для равномерного распределения тока в объеме электродного слоя катода с учетом толщины данного слоя в несколько десятков микрон.

Таким образом, заявленный способ позволяет более простым способом изготовить двухслойный несущий катод на основе манганита лантана стронция и содержащий его высокотемпературный электрохимический элемент для твердооксидных топливных элементов, работающих при температурах 600-800°С.

Острые эффекты эстрадиола-17β на объем плазмы и пролиферацию клеток матки у овец

https://doi.org/10.1016/j.theriogenology.2021.09.006

Журнал:
Териогенология, 2021, с. 12-17

Издатель:

Эльзевир Б.В.

Авторов:

  1. М. А. Васкес-Идальго
  2. К. Келани
  3. А.Т. Грацул-Бильска
  4. М. Бауэр
  5. К.С. Суонсон
  6. Г.А. Перри
  7. К.А. Воннаме
  1. Причард, Изменения объема крови при беременности и родах, Анестезиология, № 26, с. 393

    https://doi.org/10.1097/00000542-196507000-00004

  2. Торгерсен, Систематический подход к физиологической адаптации беременных, Crit Care Nurs Q, № 29, с. 2

    https://doi.org/10.1097/00002727-200601000-00002

  3. Гудлин, Значение, диагностика и лечение материнской гиповолемии, связанной с заболеванием плода/матери, Акушер-гинекологический надзор, № 36, с. 541

    https://doi.org/10.1097/00006254-198110010-00003

  4. Лонго, Объем материнской крови и сердечный выброс во время беременности: гипотеза эндокринологического контроля, Am J Physiol Regul Integr Comp Physiol, № 245, с. 720 рэндов

    https://doi.org/10.1152/ajpregu.1983.245.5.R720

  5. Уеда, Влияние эстрогенов на объем плазмы, артериальное давление, интерстициальное пространство, белки плазмы и вязкость крови у овец, Am J Obstet Gynecol, № 155, с. 195

    https://doi.org/10.1016/0002-9378(86)

    6. -9

  6. Келани

  7. Бэрд, Пульсирующая секреция ЛГ и эстрадиола яичниками во время фолликулярной фазы эстрального цикла овец, Биол Репрод, № 18, с. 359

    https://doi.org/10.1095/biolreprod18.3.359

  8. Джонсон, Влияние стероидов яичников на рост матки, морфологию и пролиферацию клеток у овариэктомированных овец, получавших стероиды, Биол Репрод, № 57, с. 588

    https://doi.org/10.1095/biolreprod57.3.588

  9. Коос, Миниобзор: Возвращение физиологии к механизму действия эстрогенов, Эндокринология, № 152, с. 4481

    https://doi.org/10.1210/en.2011-1449

  10. Рейнольдс, Динамика реакции матки на эстрадиол-17β у овариэктомированных овец: рост матки и развитие микрососудов, Биол Репрод, № 59, с. 606

    https://doi.org/10.1095/biolreprod59.3.606

  11. Джонсон, Эффекты эстрадиола-17β на экспрессию мРНК семи ангиогенных факторов и их рецепторов в эндометрии овариэктомированных (OVX) овец, Эндокринология, № 30, с. 333

    https://doi.org/10.1007/s12020-006-0012-5

  12. Рейт, Влияние эструса на потребление сухого вещества, воды и живую массу дойных коров, Животное, № 8, с. 748

    https://doi.org/10.1017/S1751731114000494

  13. O’Neil, эстрадиол-17β и льняная мука взаимодействуют, изменяя массу внутренних органов и концентрацию гормонов у овец после овариэктомии, Domest Anim Endocrinol, № 37, с. 148

    https://doi.org/10.1016/j.domaniend.2009.05.001

  14. Звинс, Усовершенствованный метод определения объема плазмы с помощью синего Эванса, J Clin Chem Clin Biochem, № 19, с. 919

  15. Браун, Измерение объема плазмы при беременности, Clin Sci, № 83, с. 29

    https://doi.org/10.1042/cs0830029

  16. Фаржанель, Точный метод измерения объема плазмы путем прямого анализа спектров синего Эванса в плазме без экстракции красителя: Происхождение вариаций альбуминового пространства при максимальных физических нагрузках, Eur J Appl Physiol, № 75, с. 75

    https://doi.org/10.1007/s004210050129

  17. Перри, Влияние преовуляторных концентраций эстрадиола и начала стоячей течки на рН матки у мясных коров, Домест Аним Эндокринол, № 34, с. 333

    https://doi.org/10.1016/j.domaniend.2007.09.003

  18. Гонсалес де Булнес, Взаимосвязь между ультразвуковой оценкой желтого тела и концентрации прогестерона в плазме во время эстрального цикла у однояйцевых овец, Reprod Domest Anim, № 35, с. 65

    https://doi.org/10.1046/j.1439-0531.2000.00194.x

  19. Парр, Перекармливание на ранних сроках беременности снижает концентрацию периферического прогестерона и процент стельности у овец, Репродукция, № 80, с. 317

    https://doi.org/10.1530/jrf.0.0800317

  20. Уэбб, Идентификация овуляторного фолликула у овец: сопутствующие изменения размера фолликула, рецепторов лютеинизирующего гормона в текальных и гранулезных клетках, стероидов антрального сока и циркулирующих гормонов в преовуляторный период, Эндокринология, № 110, с. 873

    https://doi.org/10.1210/endo-110-3-873

  21. Соуза, Фолликулярная динамика и секреция стероидов яичниками у овец в фолликулярную и раннюю лютеиновую фазы эстрального цикла, Биол Репрод, № 56, с. 483

    https://doi.org/10.1095/biolreprod56.2.483

  22. Карш, Значение эстрадиола и прогестерона в регуляции секреции ЛГ и эстрального поведения во время эстрального цикла овец, Биол Репрод, № 23, с. 404

    https://doi.org/10.1095/biolreprod23.2.404

  23. Даниэль, Профилактика нормального увеличения объема материнской плазмы: модель хронической гипоксемии плода, J Dev Physiol, № 11, с. 225

  24. Торн, «Натриеудерживающий эффект» половых гормонов, Наука, № 86, с. 40

    https://doi.org/10.1126/science.86.2219.40

  25. Вулли, Водно-электролитные изменения в плазме, мозге и печени крыс после кастрации и введения половых гормонов, Eur J Endocrinol, № 46, с. 12

    https://doi.org/10.1530/acta.0.0460012

  26. Сковски, Влияние половых стероидных гормонов на аргинин-вазопрессин у интактных и кастрированных самцов и самок крыс, Эндокринология, № 104, с. 105

    https://doi.org/10.1210/endo-104-1-105

  27. Frisch, Компоненты туши при первой течке у крыс на диетах с высоким и низким содержанием жира: вода, белок и жир, Proc Natl Acad Sci USA, № 74, с. 379

    https://doi.org/10.1073/pnas.74.1.379

  28. Фогт, Изменение объема плазмы и объема внеклеточной жидкости при 10-дневном лежании в постели, Аэро Мед, № 38, с. 21

  29. Ван Бомонт, Диспропорциональные изменения гематокрита, объема плазмы и белков при физических нагрузках и постельном режиме, J Appl Physiol, № 33, с. 55

    https://doi.org/10.1152/jappl.1972.33.1.55

  30. Мчедлишвили, Изменения кровотока: соотношение гематокрита в крупных сосудах, Биореология, № 23, с. 385

    https://doi.org/10.3233/BIR-1986-23407

  31. Окадзава, Измерение регионального пула церебральной плазмы и гематокрита с помощью меченого медью-62 HSA-DTS, J Nucl Med, № 37, с. 1080

  32. Magness, распределение системного и маточного кровотока при длительной инфузии 17β-эстрадиола, Am J Physiol Heart Circ Physiol, № 275, с. H731

    https://doi.org/10.1152/ajpheart.1998.275.3.H731

  33. Ильзе, Влияние льняной муки и эстрадиола-17β на клеточность, экспрессию мРНК ангиогенного и вазоактивного факторов и васкуляризацию матки у овец с овариэктомией, Can J Anim Sci, № 92, с. 297

    https://doi.org/10.4141/cjas2011-104

Об этой публикации

Количество цитирований 0
Количество работ в списке литературы 33
Индексировано в Scopus

Да

Индексировано в Web of Science

Да

Классификация ASJC

1103 Зоология и зоология
3403 Еда Животные
3402 Лошадь
3404 Мелкие животные

  • [1]

    (1) О’Реган, Б. ; Grätzel, M. Nature 1991, 353 (6346), 737.  (1) O’Regan, B.; Grätzel, M. Nature 1991, 353 (6346), 737.  

  • [2]

    (2) Grätzel, M. J. Comptes Rendus Chimie 2006, 9 (5-6), 578.  (2) Grätzel, M. J. Comptes Rendus Chimie 2006, 9 (5-6), 578.  

  • [3]

    (3) Конг, Ф. Т.; Дай, С. Ю.; Ван, К. Дж. Достижения в области оптоэлектроники 2007, 2007 (2007), 13. (3) Kong, F. T.; Дай, С.Ю.; Ван, К.Дж. Достижения в оптоэлектронике 2007, 2007 (2007), 13.

  • [4]

    (4) Ю. З. X.; Ли, Д.М.; Цинь, Д .; Солнце, ХК; Чжан, Ю.Д.; Луо, YH; Meng, Q.B. Materials China 2009, 7 (8), 8. 中国材料进展, 2009, 7 (8), 8.]  (4) Ю. З. X.; Ли, Д.М.; Цинь, Д .; Солнце, ХК; Чжан, Ю.Д.; Луо, YH; Meng, Q.B. Materials China 2009, 7 (8), 8.中国材料进展, 2009, 7 (8), 8.]  

  • [5]

    (5) Цзян, X.; Карлссон, К.М.; Габриэльссон, Э.; Йоханссон, EMJ; Кинтана, М.; Карлссон, М.; Солнце, Л.; Бошлоо, Г.; Hagfeldt, A. Advanced Functional Material 2011, 21 (15), 2944. (5) Jiang, X.; Карлссон, К.М.; Габриэльссон, Э.; Йоханссон, EMJ; Кинтана, М.; Карлссон, М.; Солнце, Л.; Бошлоо, Г.; Хагфельдт, А. Усовершенствованный функциональный материал 2011, 21 (15), 2944.

  • [6]

    (6) Хуо, З.П.; Чжан, CN; Клык, XQ; Кай, М.Л.; Дай, С.Ю.; Wang, KJ Journal of Power Sources 2010, 195 (13), 4384.   (6) Huo, Z.P.; Чжан, CN; Клык, XQ; Кай, М.Л.; Дай, С.Ю.; Wang, K. J. Journal of Power Sources 2010, 195 (13), 4384.

  • [7]

    (7) Хо, З.П.; Дай, С.Ю.; Чжан, CN; Лю, В. В.; Клык, XQ; Кай, М.Л.; Го, Л.; Ван, К.Дж.; Цзян, NQ; Zheng, YZ Chem. Дж. Чин. ун-т 2009, 30 (6), 1214. [霍志鹏, 戴松元, 张昌能, 刘伟庆, 方霞琴, 蔡墨朗, 郭磊, 王孔嘉, 姜年权, 郑亦庄.高等学校化学学报, 2009, 30 (6), 1214.] (7) Huo, Z. P.; Дай, С.Ю.; Чжан, CN; Лю, В. В.; Клык, XQ; Кай, М.Л.; Го, Л.; Ван, К.Дж.; Цзян, NQ; Чжэн, Ю. З. Хим. Дж. Чин. ун-т 2009, 30 (6), 1214. [霍志鹏, 戴松元, 张昌能, 刘伟庆, 方霞琴, 蔡墨朗, 郭磊, 王孔嘉, 姜年权, 郑亦庄.高等学校化学学报, 2009, 30 (6), 1214.]

  • [8]

    (8) Ким, Дж. Ю.; Ким, Т. Х.; Ким, Д.Ю.; Парк, Н.Г.; Ан, К. Д. Journal of Power Sources 2008, 175 (1), 692.   (8) Kim, JY; Ким, Т. Х.; Ким, Д.Ю.; Парк, Н.Г.; Ан, К. Д. Журнал источников питания 2008, 175 (1), 692.  

  • [9]

    (9) Ю. З. X.; Да, В.; Чжан, Ю.Д.; Солнце, ХК; Луо, YH; Мэн, QB; Ли, Д. М. Energy Environ. Sci 2011, 4 (4), 1754.  (9) Ю. З. X.; Да, В.; Чжан, Ю.Д.; Солнце, ХК; Луо, YH; Мэн, QB; Ли, Д. М. Energy Environ. Наука 2011, 4 (4), 1754.  

  • [10]

    (10) Ван П.; Закируддин, С.М.; Конт, П.; Экснар, И.; Grätzel, M. Journal of the American Chemical Society 2003, 125 (5), 1166.  (10) Wang, P.; Закируддин, С.М.; Конт, П.; Экснар, И.; Grätzel, M. Journal of the American Chemical Society 2003, 125 (5), 1166.

  • [11]

    (11) Шарма, Г. ; Суреш, П.; Рой, М.; Микрояннидис, Дж. А. Journal of Power Sources 2010, 195 (9), 3011. (11) Шарма, Г.; Суреш, П.; Рой, М.; Микрояннидис, Дж. А. Journal of Power Sources 2010, 195 (9), 3011.

  • [12]

    (12) Тонг, Ю.; Лю, Ю.; Лу, С .; Донг, Л.; Чен, С .; Xiao, Z. Journal of Sol-Gel Science and Technology 2004, 30 (3), 157.  (12) Tong, Y.; Лю, Ю.; Лу, С .; Донг, Л.; Чен, С .; Xiao, Z. Journal of Sol-Gel Science and Technology 2004, 30 (3), 157.  

  • [13]

    (13) Юань, Х.Л.; Ма, П.Л.; Ван, Дж.; Ли, Дж.; Го, Х. Наука и технология пластмасс 2004, 32 (2), 4. [苑会林, 马沛岚, 王婧, 李军, 郭娴.工程塑料应用, 2004, 32 (2), 4.](13) Юань, Х.Л.; Ма, П.Л.; Ван, Дж.; Ли, Дж. ; Guo, X. Наука и технология пластмасс 2004, 32 (2), 4. [苑会林, 马沛岚, 王婧, 李军, 郭娴.工程塑料应用, 2004, 32 (2), 4.]

  • [14]

    (14) Донг, Л.Дж.; Сюн, CX; Куан, Х.Ю.; Чжао, Г. Х. Scripta Materialia 2006, 55 (9), 835. (14) Dong, L.J.; Сюн, CX; Куан, Х.Ю.; Чжао, Г. Х. Scripta Materialia 2006, 55 (9), 835.

  • [15]

    (15) Джейн, К.; Кумар, Н.; Mehendru, P. Journal of the Electrochemical Society 1979, 126 (11), 1958. (15) Jain, K.; Кумар, Н.; Мехендру, стр. Журнал Электрохимического общества 1979, 126 (11), 1958.

  • [16]

    (16) Даливал, А.; Hay, J. Thermochimica Acta 2002, 391 (1-2), 245.   (16) Dhaliwal, A.; Хэй, Дж. Thermochimica Acta 2002, 391 (1-2), 245.  

  • [17]

    (17) Салам, Лос-Анджелес; Мэтьюз, Р. Д.; Robertson, H. Journal of the European Ceramic Society 2000, 20 (9), 1375. (17) Salam, LA; Мэтьюз, Р. Д.; Robertson, H. Journal of the European Ceramic Society 2000, 20 (9), 1375.

  • [18]

    (18) Чжу, Х.Б.; Лю, ZC; Конг, DJ; Ван, YD; Се, З. К. The Journal of Physical Chemistry C 2008, 112 (44), 17257. (18) Zhu, H.B.; Лю, ZC; Конг, DJ; Ван, YD; Се, З.К. Журнал физической химии C 2008, 112 (44), 17257.

  • [19]

    (19) Юань Р.; Лю, Ю.; Ли, QF; Чай, YQ; Мо, CL; Чжун, X .; Тан, П.П.; Дай, Дж. Ю. Аналитическая и биоаналитическая химия 2005, 381 (3), 762.  (19) Юань Р.; Лю, Ю.; Ли, QF; Чай, YQ; Мо, CL; Чжун, X .; Тан, П.П.; Дай, Дж. Ю. Аналитическая и биоаналитическая химия 2005, 381 (3), 762.  

  • [20]

    (20) Чжан, Ю.Б.; Дин, Ю.П.; Гао, JQ; Ян, Дж. Ф. Журнал Европейского керамического общества 2009, 29 (6), 1101.(20) Чжан, Ю.Б.; Дин, Ю.П.; Гао, JQ; Ян, Дж. Ф. Журнал Европейского керамического общества 2009, 29 (6), 1101.

  • [21]

    (21) Розол, Л.; Лоусон, Т .; Конч, В .; Ностициус, З.; Виттманн, М.; Саркади, Т .; Koppa, P. The Journal of Physical Chemistry B 2010, 114 (43), 13718. (21) Roszol, L.; Лоусон, Т .; Конч, В .; Ностициус, З.; Виттманн, М.; Саркади, Т . ; Коппа, стр. Журнал физической химии B 2010, 114 (43), 13718.

  • [22]

    (22) Ли, Х.К.; Чжан, Ю.З.; Он, П.; Ли, Х .; Ли Р. Журнал Тяньцзиньского политехнического университета 2005, 24 (5), 37. [李慧琴, 张玉忠, 贺鹏, 李泓, 李然.天津工业大学学报, 2005, 24 (5), 37.] (22) Li, H. Q.; Чжан, Ю.З.; Он, П.; Ли, Х .; Ли, Р. Journal of Tianjin Polytechnic University 2005, 24 (5), 37. [李慧琴, 张玉忠, 贺鹏, 李泓, 李然.天津工业大学学报, 2005, 24 (5), 37.]

  • [23]

    (23) Шэн, Ф.; Лу, XF; Ши, LQ; Биан, К. К. Мембранная наука и технология 2006, 26 (6), 6. [沈飞, 陆晓峰, 施柳青, 卞晓锴.膜科学与技术, 2006, 26 (6), 6.] (23) Шэн Ф.; Лу, XF; Ши, LQ; Биан, К. К. Мембранная наука и технология 2006, 26 (6), 6. [沈飞, 陆晓峰, 施柳青, 卞晓锴.膜科学与技术, 2006, 26 (6), 6.]

  • [24]

    (24) Фредин, К.; Йоханссон, EMJ; Блом, Т .; Хедлунд, М .; Плогмейкер, С.; Зигбан, Х .; Лейфер, К.; Rensmo, H. Синтетические металлы 2009 г., 159 (1-2), 166. (24) Фредин, К.; Йоханссон, EMJ; Блом, Т .; Хедлунд, М .; Плогмейкер, С.; Зигбан, Х .; Лейфер, К.; Rensmo, H. Synthetic Metals 2009, 159 (1-2), 166.

  • [25]

    (25) Чен, Д.П.; Чжан, XD; Вэй, CC; Лю, С, С .; Чжао, Ю. Acta Phys. -Чим. Sin 2011, 27 (2), 425. [陈东坡, 张晓丹, 魏长春, 刘彩池, 赵颖.物理化学学报, 2011, 27 (2), 425.]  (25) Чен, Д. П.; Чжан, XD; Вэй, CC; Лю, С, С .; Чжао, Ю. Acta Phys. -Чим. Sin 2011, 27 (2), 425. [陈东坡, 张晓丹, 魏长春, 刘彩池, 赵颖.物理化学学报, 2011, 27 (2), 425.

    Поливинилбутираль твердый электролит: СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ТОНКОПЛЁНОЧНОГО ТВЕРДОГО ЭЛЕКТРОЛИТА ДЛЯ ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКИХ УСТРОЙСТВ