Резонансно заземленная нейтраль: 3.2. Режим работы сети с резонансно-заземленными нейтралями

Трехфазные сети с резонансно-заземленной (компенсированной) нейтралью — Студопедия

Поделись  

Лекция №2. Трехфазные сети с резонансно-заземленными (компенсированными) нейтралями

Содержание лекции: особенности режима работы сетей с компенсированной и глухозаземленной нейтралью.

Цель лекции: изучение особенностей режима работы электроустановок с компенсированной и глухозаземленной нейтралью.

В сетях 3-35 кВ для уменьшения тока замыкания на землю с целью удовлетворения норм применяется заземление нейтралей через дугогасящие реакторы.

В нормальном режиме работы ток через реактор практически равен нулю. При полном замыкании на землю одной фазы дугогасящий реактор оказывается под фазным напряжением и через место замыкания на землю протекает наряду с емкостным током I_С индуктивный ток реактора I_L, как это показано на рисунке 2.1. Так как индуктивный и емкостный токи отличаются по фазе на угол 180⁰, то замыкания на землю они компенсируют друг друга. Если I_C=I_L (резонанс), то через замыкания на землю ток протекать не будет. Благодаря этому дуга в месте повреждения не возникает и устраняются связанные с нею опасные последствия.

Рисунок 2.1 — Трехфазная сеть с компенсированной нейтралью

В действительности ток в дуге никогда не будет равен нулю. В месте замыкания будет протекать остаточный ток I_ОСТ, обусловленный активными потерями в катушке, утечками на землю и высшими гармониками. К этому току будет добавляться еще ток расстройки катушки, обусловленный тем, что во время эксплуатации емкость сети не остается постоянной и в зависимости от того, увеличивается или уменьшается длина сети по сравнению с расчетной длиной, сеть может оказаться недокомпенсированной или перекомпенсированной.

Если ток в месте замыкания на землю превзойдет определенную величину, то гашение дуги может оказаться затруднительным и компенсирующее устройство не выполнит своей задачи. Поэтому все компенсирующие устройства должны обеспечивать регулирование индуктивного сопротивления в определенных пределах.

Суммарная мощность дугогасящих реакторов для сетей определяется из выражения

где n – коэффициент, учитывающий развитие сети; ориентировочно

можно принять n= 1,25;

I_C – полный ток замыкания на землю, А;

U_Ф – фазное напряжение сети, кВ.

По рассчитанному значению Q в каталоге подбираются реакторы требуемой номинальной мощности. При этом необходимо учитывать, что регулировочный диапазон реакторов должен быть достаточным.

Наиболее распространены реакторы типа РЗДСОМ, мощностью до 1520 кВА на напряжение до 35 кВ с диапазоном регулирования 1:2, конструкция которых приведена на рисунке 2.2 а. Реакторы имеют масляное охлаждение.

Более точно, плавно и автоматически можно производить настройку компенсации в реакторах РЗДПОМ, индуктивность которых изменяется с изменением немагнитного зазора в сердечнике, как это показано на рисунке 2. 2. б, или путем подмагничивания стали магнитопровода от источника постоянного тока.

а) тип РЗДСОМ; б) тип РДЗПОМ

Рисунок 2.2 — Устройство дугогасящих реакторов

Дугогасящие реакторы должны устанавливаться на узловых питающих подстанциях, связанных с компенсируемой сетью не менее, чем тремя линиями. При компенсации сетей генераторного напряжения реакторы располагают обычно вблизи генераторов.

В сетях с резонансно-заземленной (компенсированной) нейтралью, так же как и в сетях с незаземленными нейтралями, допускается временная работа с замкнутой на землю фазой, но не более 6 часов.

Наличие дугогасящих реакторов особенно ценно при кратковременных замыканиях на землю, так как при этом дуга в месте замыкания гаснет и линия не отключается. В сетях с нейтралями, заземленными через дугогасящий реактор, при однофазных замыканиях на землю напряжения двух неповрежденных фаз относительно земли увеличиваются в раза, т.е. до междуфазного напряжения. Следовательно, по своим основным свойствам, эти сети аналогичны сетям с незаземленными (изолированными) нейтралями.

Наиболее простым, на первый взгляд, представляется не точная на­стройка гасительного устройства в резонанс с емкостью сети, а наоборот, некоторая преднамеренная расстройка.

Недостаток настройки с недокомпенсацией состоит в том, что при замыканиях на землю получаются значительные смещения нейтрали, при которых в сети могут возникнуть перенапряжения, представляющие не меньшую опасность, чем те, которые являются следствием перемежающейся дуги.

Положительной стороной настройки с перекомпенсацией считают то, что при замыканиях на землю смещение нейтрали не будет превышать фазного напряжения. Этот способ настройки гасительной катушки реко­мендуется сейчас в качестве основного.

Более подробные исследования показывают, что оба вида расстройки с точки зрения наибольших смещений нейтрали оказываются почти равноценными, так как при недокомпенсации смещение нейтрали вследствие насыщения стали также будет ограничено пределом фазного напряжения.



Резонансное заземление — нейтраль — Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Cтраница 1

Резонансное заземление нейтрали осуществляется путем включения в нейтрали трансформаторов реакторов с большой индуктивностью ( дугогасящих катушек), ток через которые компенсирует емкостный ток замыкания на землю, в результате чего ток в месте замыкания на землю резко уменьшается.
 [1]

Резонансное заземление нейтралей элементов сети уменьшает уровни токов замыкания на землю, но увеличивает напряжения на неповрежденных фазах.
 [2]

Случай ооо соответствует резонансному заземлению нейтрали, которое, таким образом, с точки зрения повышения напряжения на здоровых фазах практически эквивалентно изолированной нейтрали.
 [4]

На первый взгляд может показаться, что резонансное заземление нейтрали имеет бесспорные преимущества перед эффективным заземлением, однако такое заключение было бы неправильным, и вопрос требует более подробного изучения. Схема имеет одностороннее питание, нейтрали обоих трансформаторов заземлены через различные сопротивления 2Hi и 2Й2, при анализе режима замыкания влиянием нагрузки мы будем пренебрегать.
 [5]

С целью уменьшения Um в системах с резонансным заземлением нейтрали применяют транспозицию проводов для симметрирования емкостей фаз.
 [6]

Определенные недостатки имеют в этом отношении и системы с резонансным заземлением нейтрали.
 [7]

Системы с напряжением 35 кв и ниже работают с резонансным заземлением нейтрали или с изолированной нейтралью, если ток замыкания на землю очень мал. В последнее время нейтрали генераторов тоже заземляются через дуго-гасящие аппараты с целью уменьшить ток в месте замыкания на землю и тем самым уменьшить причиняемые этим замыканием повреждения генератора. Интересно отметить, что тенденция разделения сфер влияния двух основных способов заземления нейтрали в последние годы начинает проникать и в другие страны мира. В США сети низкого напряжения начали оборудовать дугогасящими аппаратами, а в Европе, напротив, постепенно внедряется эффективное заземление нейтрали для систем наиболее высоких номинальных напряжений.
 [9]

Нормальная схема защиты РУ 35 — 110 кВ. РТ2 предназначен для защиты изоляции разомкнутого выключателя или разъединителя. РГ2 может быть заменен защитным промежутком ЯЗ.| Нормальная схема защиты РУ 3 — 10 кВ. а — воздушный подход. б — воздушный подход с кабельной вставкой. Трубчатый разрядник РТ устанавливается на расстоянии 100 — 200 м от РТг. Разрядники РГ2 и РВ3 защищают изоляцию разомкнутого выключателя или разъединителя. При длине кабельной вставки менее 50 м РВ2 не ставится. Импульсное сопротивление заземления РГ, не более 10 Ом.  [10]

Для 35 кВ защитным промежуткам в сетях с изолированной нейтралью или резонансным заземлением нейтрали целесообразно придавать форму рогов.
 [11]

Перенапряжения этого вида возникают в системах с изолированной нейтралью и в системах с резонансным заземлением нейтрали при замыкании одной фазы на землю через перемежающуюся дугу.
 [13]

Нормальная схема защиты РУ 3 — 10 кв. а — воздушный подход. б — воздушный подход с кабельной вставкой. Трубчатый разрядник PTi устанавливается на расстоянии 100 — 200 м от РТ2. РТ2 и РВ2 защищают изоляцию разомкнутого выключателя или разъединителя. При длине кабельной вставки менее 50 м РВ2 не ставится. Импульсные сопротивления заземления PTj не более 10 ом.| Допустимое расстояние / между разрядником и трансформатором для тупиковых ( а и проходных ( б подстанций в зависимости от крутизны набегающей на подстанцию волны кв / м ( I кв / м 300 кв / мксек.  [14]

Для напряжения 35 кв защитным промежуткам в сетях с изолированной нейтралью или с резонансным заземлением нейтрали целесообразно придавать норму рогов.
 [15]

Страницы:  

   1

   2

Резонансное заземление или заземление дугогасительной катушки

Мы видели, что емкостные токи ответственны за создание заземления дуги. Эти емкостные токи текут потому, что между каждой линией и землей существует емкость. Если индуктивность L соответствующего значения подключена параллельно с емкостью системы, ток короткого замыкания I _F , протекающий через L, будет находиться в противофазе с емкостным током I _C системы. Если L настроен так, что I _L = I _C , то результирующий ток в месте повреждения будет равен нулю. Это состояние известно как резонансное заземление.

Когда значение L дугогасительной катушки таково, что ток короткого замыкания I _F точно уравновешивает емкостной ток I _C, , это называется резонансным заземлением.

Детали схемы: Дугогасящая катушка (также называемая Катушка Петерсона ) представляет собой катушку с железным сердечником, соединенную между нейтралью и землей, как показано на рис. 26.160). Реактор снабжен отводом для изменения индуктивности катушки. Регулируя отводы на котле, катушка может быть настроена на емкость системы, т. е. может быть достигнуто резонансное заземление.

Операция: На рис. 26.160) показана трехфазная система с заземлением катушки Петерсона. Предположим, что замыкание на землю происходит в линии B в точке F. Ток замыкания I _F и емкостные токи I _R и I _Y  будут протекать, как показано на рис. 26.160). Обратите внимание, что I _F проходит через катушку Петерсона (или дугогасительную катушку) к нейтрали и обратно через КЗ. Общий емкостной ток I _C  является векторной суммой I _R и I _Y  , как показано на векторной диаграмме на рис. 26.16(11). Напряжение неисправной фазы подается на дугогасительную катушку. Следовательно, ток короткого замыкания I _F отстает от напряжения неисправной фазы на 90°. Ток I _F находится в противофазе с емкостным током I _C  [см. рис. 26.16 (ii)]. Регулируя отводы на катушке Петерсона, можно уменьшить результирующий ток в месте повреждения. Если индуктивность катушки отрегулировать так, что I _L = I _C  тогда результирующий ток при неисправности будет равен нулю.

Значение L для резонансного заземления: При резонансном заземлении система ведет себя как незаземленная нейтральная система. Поэтому на конденсаторах С _R и С _Y появляется полное линейное напряжение.

Здесь, X _C – это емкостное сопротивление линии относительно земли.

Здесь X _L — индуктивное сопротивление дугогасительной катушки.

Для резонансного заземления,

Доп. (i) дает значение индуктивности L дугогасительной катушки для резонансного заземления.

Заземление катушки Петерсона имеет следующие преимущества:

• Катушка Петерсона полностью эффективна в предотвращении любого повреждения из-за дугового заземления.
• Катушка Петерсона имеет преимущества системы с незаземленной нейтралью.

Заземление катушки Peterson имеет следующие недостатки:

• Из-за различных условий эксплуатации емкость сети время от времени меняется. Следовательно, индуктивность L катушки Петерсона требует подстройки.
• Линии должны быть транспонированы.

Анализ электробезопасности при наличии резонансной заземляющей нейтрали (2019) | Массимо Митоло

Цитаты

PDF

Открытый доступ

Другие фильтры

Журнальная статья•DOI•

Обзор практики эксплуатации и технического обслуживания фотоэлектрических электростанций: сбои, решения, средства дистанционного управления и мониторинга

[. ..]

Джанфранко Ди Лоренцо ¹ , Родольфо Аранео

9 1 ^{Массимо Митоло 2 , Алессандро Никколаи 3 , Франческо Гримачча 3   — Показать меньше +1 еще•Учреждения (3)}

Римский университет Сапиенца ¹ , Миланский политехнический университет 2 91 91 Valley of

128 3

29 мая 2020 г.-IEEE Journal of Photovoltaics

TL;DR: Обсуждая наиболее распространенные проблемы, крупные сбои и неожиданные события, которые могут произойти в фотоэлектрических системах, авторы определяют новые методы удаленного мониторинга для улучшения отчетов об отказах. и системы корректирующих действий.

…читать дальшечитать меньше

Аннотация: Надлежащий мониторинг, эксплуатация и техническое обслуживание (O&M) солнечных фотоэлектрических (PV) систем являются неотъемлемой частью сервисных задач, необходимых для обеспечения долгосрочной надежности и длительного срока службы установки. . В последние годы, с отменой законодательства о льготных тарифах, заинтересованные стороны и операторы фотоэлектрических систем сместили свое внимание с проектирования и строительства фотоэлектрических электростанций коммунального масштаба, подключенных к сети, на разработку мониторинга и более эффективных методов эксплуатации и технического обслуживания. Обслуживающему техническому персоналу было предложено расследовать и устранять неожиданные отказы фотоэлектрических систем, ремонт которых может потребовать особых стратегий, изначально не запланированных на этапе проектирования. Надежность и, следовательно, доступность фотоэлектрических систем зависят от полного понимания динамики отказов, что требует соответствующих методов либо смягчения, либо устранения повторяющихся отказов компонентов. В настоящее время руководящие принципы или технические стандарты, которые включают данные о конкретных фотоэлектрических системах для оценки надежности, недоступны, что привело к нестандартному анализу неисправностей. Эти различия в практике каким-то образом поставили под угрозу понимание надежности фотоэлектрических систем на отраслевом уровне. На основе информации, собранной с более чем 80 фотоэлектрических станций, расположенных в Италии, в этой статье описываются методы удаленного мониторинга, которые можно использовать для общей стандартизации и в качестве общей основы для оценки надежности и эффективной эксплуатации и технического обслуживания. Обсуждая наиболее распространенные проблемы, крупные сбои и непредвиденные события, которые могут произойти в фотоэлектрических системах, авторы определяют новые методы удаленного мониторинга для улучшения как отчетов об отказах, так и систем корректирующих действий.

…читать дальшечитать меньше

11 цитирований

Цитаты из «Анализ электробезопасности в электросетях…»

Журнальная статья•DOI•

Анализ влияния режимов заземления нейтрали на характеристики надежности локальных систем с возобновляемыми источниками энергии

[. ..]

Александр Остапчук, Влодзимеж Кручек, Валерий Кузнецов, Виталий Кузнецов, Дмитрий Цыпленков — Показать меньше +1 еще

04 мар 2021

TL;DR: Анализ исследований и их результатов по влиянию заземления нейтрали электрических сетей на состояние надежности и электробезопасности систем электроснабжения в целом, на повреждаемость распределительных сетей и электрооборудования, а также на работоспособность устройств релейной защиты дает возможность оценить каждый конкретный режим работы нейтрали и выработать рекомендации, направленные на усиление положительных показателей соответствующих режимов.

…читать дальшечитать меньше

Аннотация: При сравнении показателей работы электрических сетей с разными видами заземления нейтрали, наряду с выполнением требования по обеспечению надежности электроснабжения потребителей, серьезное внимание обращается на основные параметры сети, влияющие на работу систем электроснабжения. Анализ исследований и их результатов, изложенных выше, по влиянию заземления нейтрали электрических сетей на состояние надежности и электробезопасности систем электроснабжения в целом, на повреждаемость распределительных сетей и электрооборудования, а также на работоспособность устройств релейной защиты, дает возможность оценить каждый конкретный режим работы нейтрали и выработать рекомендации, направленные на усиление положительных показателей соответствующих режимов. При прочих равных условиях надежность электроснабжения электроприемников или надежность распределительных сетей в основном определяется поврежденностью элементов сети и работоспособностью устройств релейной защиты. Степень влияния этих факторов на надежность распределительных сетей зависит от режима нейтрали, который в свою очередь определяет уровень внутренних перенапряжений и характер переходных процессов при замыканиях на землю.

…читать дальшеЧитать меньше

5 цитирований

Ссылки на предпосылки или методы из «Анализа электробезопасности в электросетях.

..»

Журнальная статья•DOI• смягчить лесные пожары на линиях электропередач с помощью несингулярного контроллера раздвижной модели терминала

[…]

Тушар Канти Рой ¹ , Тушар Канти Рой ² , Апель Махмуд ¹ • Учреждения (2)

Университет Дикина ¹ , Инженерно-технологический университет Раджшахи ²

15 сентября 2021 г. – Iet Generation Transmission & Distribution

2 цитирования

Журнальные статьи о защите от дуги

системы распределения с использованием встроенного контроллера скользящего режима для смягчения последствий лесных пожаров на линиях электропередач

[…]

Мостафа Барзегар-Калашани ¹ , Апель Махмуд ¹ , Abdul Barik, Amanullah M. T. Oo ¹ • Учреждения (1)

Университет Дикина ¹

01 января 2022 г. – Международный журнал электрических энергетических и энергетических систем предложил

TL; предназначен для инвертора с компенсацией остаточного тока (RCC), который используется с ADS, и ток подается таким образом, что риск лесных пожаров в линии электропередач полностью устраняется за счет снижения тока короткого замыкания.

…читать дальшечитать меньше

Резюме: Контроллер интегральной скользящей модели (I-SMC) предлагается в работе для устройств гашения дуги (ASD) в резонансных заземленных системах распределения электроэнергии, которые обычно испытывают одиночные замыкания на землю, а дуги от таких замыканий являются причиной лесные пожары на линиях электропередач в отдаленных районах. Предлагаемый I-SMC предназначен для инвертора компенсации остаточного тока (RCC), который используется с ADS, и ток подается таким образом, что риск лесных пожаров на линиях электропередач полностью устраняется за счет уменьшения тока короткого замыкания. . В этой работе используется инвертор Т-типа, и закон управления выводится с учетом неопределенностей модели, а опорное значение тока, подаваемого инвертором RCC, рассчитывается на основе фундаментального анализа ASD. Поверхность скольжения для входа управления переключением получается таким образом, что система становится стабильной. Наконец, проводятся исследования моделирования, чтобы продемонстрировать производительность предложенной схемы с точки зрения желаемого отслеживания тока короткого замыкания и напряжения между фазой и нейтралью при различных импедансах короткого замыкания. Кроме того, производительность сравнивается с традиционным пропорционально-интегральным (ПИ) регулятором во временной области, чтобы продемонстрировать его высокую производительность и надежность.

…читать дальшечитать меньше

1 цитирования

Журнальная статья•DOI•

Распределение гармонического тока в системах заземления кабельных сетей среднего напряжения при однополюсном замыкании на землю

[. ..]

Бенджамин Кюхлер , Uwe Schmidt, Jonathan Hänsch

19 Feb 2021-Energies

TL;DR: Показано, что с помощью описанных методов возможна специальная обработка гармонических токов в случае однополюсного замыкания, что позволяет пренебречь ими. при оценке напряжения прикосновения при определенных обстоятельствах, экономя затраты на оценку систем заземления.

…читать дальшечитать меньше

Реферат: Каждая система электроснабжения должна гарантировать безопасность жизни человека даже в случае неисправности. В связи с системным изменением электроснабжения ток короткого замыкания содержит все больше и больше неизвестных долей гармоник тока. Особенно в сетях среднего напряжения, которые эксплуатируются с резонансным заземлением, они определяют уровень тока однофазного замыкания на землю для определения допустимых напряжений прикосновения, поэтому соответствие нормативным требованиям европейского стандарта EN 50522 должно быть пересмотрено. оценивается. В первой части этого концептуального документа представлены частотно-зависимые принципы контуров заземления, образованных системой заземления. Основное внимание здесь уделяется кабельным сетям и влиянию подключенных структур сети низкого напряжения. Вторая часть касается наложения этих петлевых токов и результирующих токов заземления в случае замыкания линии на землю. Авторы подробно рассматривают зависимость распределения тока от частоты и описывают ожидаемое поведение гармоник тока. Предлагаемые подходы являются результатом обработки состояния знаний, исследовательской работы и оценки нескольких измерений. Цель состоит в том, чтобы развить понимание влияния компонентов, подключенных к системе заземления, и вывести общеприменимые принципы. Поэтому авторы представляют результаты недавних измерений в последней части сданной статьи и указывают на возможности и ограничения моделирования. Показано, что с помощью описанных методов возможна специальная обработка гармонических токов в случае однофазного замыкания. Это позволяет пренебречь ими при оценке напряжений прикосновения при определенных обстоятельствах, экономя затраты на оценку систем заземления.

… Прочитайте Moreread Less

1 Цитации

Ссылки

PDF

Открытый доступ

Подробнее фильтров

Журнальная статья • DOI •

Эффекты высоких слов на землю. […]

Массимо Митоло, Питер Э. Сазерленд ¹ , Рамасами Натараджан ² •Учреждения (2)

GE Energy Infrastructure ¹ , Burns & McDonnell ²

11 декабря 2006 г.

Резюме: В связи с увеличением нагрузки и снижением стимулов к строительству новых линий электропередачи энергетические компании увеличивают перетоки мощности на существующих передающих активах, что приведет к увеличению уровней тока короткого замыкания (как для трехфазных, так и для фазных замыкания на землю) во всей энергосистеме. Новые источники генерации, которые будут добавлены в передающую и распределительную сеть, увеличат силу тока короткого замыкания. Пользователям промышленных объектов крайне важно знать о повышенной величине тока замыкания на землю на вводе в эксплуатацию и фактическом состоянии сети. Защита, которую обеспечивают заземляющие сети от ступенчатого и контактного потенциалов, эффективна только до ожидаемого уровня и продолжительности токов замыкания на землю, о чем первоначально сообщила электроэнергетическая компания на этапе проектирования. Кроме того, термические и механические нагрузки на заземляющую сеть заказчика и соединения с заземляющей сетью могут увеличить сопротивление сети заземлению и, в то же время, потенциалы неисправности. Чтобы предотвратить возникновение этих проблем, необходимо регулярно проводить оценку наземной сети с использованием обновленных данных, полученных на местах и ​​в коммунальных службах. Этот документ иллюстрирует подход Европейского комитета по электротехнической стандартизации (CENELEC) к проектированию заземляющей сети, направленный на максимальную электрическую безопасность при замыкании на землю. Кроме того, будут включены тематические исследования, показывающие, как высокие токи короткого замыкания повредили заземляющие сети и какой ремонт возможен.

…читать дальшеЧитать меньше

41 цитата

«Анализ электробезопасности в электротехнике…» относится к справочной информации в этом документе заземляющие резисторы: случай применения

[…]

Массимо Митоло

24 октября 2005 г.

Резюме: Общеизвестно, что трехфазные токи короткого замыкания являются наихудшим возможным сценарием для электрических систем. В действительности токи однофазного замыкания на землю могут быть значительно более интенсивными, чем токи трехфазного замыкания. При возникновении больших токов однофазного замыкания могут быть нанесены тяжелые повреждения железным сердечникам электрических машин, включенных в контур замыкания нулевой последовательности. Метод заземления нейтрали с низким сопротивлением будет обсуждаться путем применения пошаговой процедуры расчета к реальному случаю, чтобы правильно подобрать размер заземляющего резистора и тем самым ограничить ток короткого замыкания.

…читать дальшеЧитать меньше

18 цитирований

«Анализ электробезопасности в П…» относится к справочной информации в этой статье

Журнальная статья•DOI•

Анализ напряжения прикосновения в низковольтных энергосистемах исследования

[…]

Массимо Митоло ¹ , Haijun Liu•Institutions (1)

Eaton Corporation ¹

27 июля 2015 , расчет величины и продолжительности потенциалов прикосновения, как правило, не включается в стандартные исследования энергетических систем. Кроме того, этот анализ имеет первостепенное значение для защиты людей от поражения электрическим током в случае выхода из строя основной изоляции оборудования или прямого контакта с частями, находящимися под напряжением. Даже в правильно спроектированных и смонтированных установках существует риск поражения электрическим током, и его количество можно определить количественно только путем определения воздействия напряжения прикосновения. В этом документе будут представлены эквивалентные цепи замыкания и формулы применения для определения напряжения прикосновения с учетом допустимых безопасных значений, рассчитанных по стандартам IEEE и IEC. Эти авторы поддерживают важность и необходимость анализа напряжения прикосновения как фундаментального компонента подхода «Проектирование для обеспечения безопасности» и предлагают его включение в системные исследования в качестве рутинной процедуры, аналогично тому, как это делается для расчета энергии падающей дуги.

…читать дальшеЧитать меньше

16 цитирований

«Анализ электробезопасности в электросетях…» ссылается на справочную информацию в этой статье

Журнальная статья•DOI•

О многокритериальной оптимальной реконфигурации сетей среднего напряжения при наличии различного заземления

[…]

Джорджио Градити ¹ , Мария Луиза Ди Сильвестре ² , Диего Ла Каша ² , Элеонора Рива Сансеверино ² , Гаэтано Зизо0129   — Показать меньше +1 еще•Учреждения (2)

ENEA ¹ , University of Palermo ²

01 фев. сетка распределения, включающая вопрос безопасности в целевые функции, и для решения сформулированной задачи оптимизации используется генетический алгоритм сортировки без доминирования II.

…читать дальшечитать меньше

Аннотация: В настоящей работе рассматривается традиционная многокритериальная задача оптимальной реконфигурации распределительной сети, включающая в себя вопрос безопасности в целевых функциях. На самом деле, во многих сетях среднего напряжения до сих пор трансформаторы с незаземленной нейтралью и с резонансно-заземленной нейтралью сосуществуют в одной и той же зоне. Иногда это может быть причиной проблем при однофазном замыкании на землю, если заземлители одной или нескольких кабин, изначально рассчитанные на выполнение условий безопасности в сети с резонансной заземленной нейтралью, после реконфигурации находятся в сети с заземленной нейтралью. или наоборот. В статье определяется целевая функция безопасности и используется генетический алгоритм сортировки без доминирования II для решения задачи оптимизации, сформулированной с учетом минимизации потерь энергии, максимизации балансировки нагрузки между трансформаторами и минимизации функции безопасности. Функция безопасности определяется как в случае независимых систем заземления, так и в случае систем заземления, связанных между собой металлическими экранами кабелей. Также обсуждаются эффекты глобальной системы заземления на многоцелевую проблему реконфигурации, сформулированную таким образом. Наконец, анализируется тематическое исследование, представляющее также сравнение между генетическим алгоритмом сортировки без доминирования II и традиционным алгоритмом стратегии нечеткой эволюции.

…читать дальшечитать меньше

8 цитирований

«Анализ электробезопасности в П…» относится к справочной информации в этой статье -время работы компенсированных электросетей 20 кВ

[…]

Эмануэль Фукс ¹ , Лотар Фикерт ¹ •Учреждения (1)

Технологический университет Граца 11 июнь ¹ 90 2012

Резюме: Фактический действительный предел тока самозатухания 20-кВ компенсированных электрических сетей, указанный в VDE 0228, составляет 60 А. Этот предел основан на испытаниях 1963 года, проведенных М. Эрихом и Х. Хайнце. В 1981 году К. Х. Кох представил результаты новых испытаний на замыкание на землю. Он пришел к выводу, что ток самозатухания увеличивается для больших электрических сетей. Новая научная интерпретация обоих экспериментов приводит к новому предложению самозатухающего ограничения тока для компенсированных электрических сетей 20 кВ. Этот новый самогасящийся предел тока позволит расширить электрические сети с компенсацией тока. Далее обсуждается среднее время горения дуги для компенсированных электрических сетей.

…читать дальшечитать меньше

7 цитирований

«Анализ электробезопасности в П…» ссылается на справочную информацию в этом документе […]

05 мая 2019 г.

Массимо Митоло, Микеле Тарталья, Гаэтано Зиззо

Общая система заземления

[…]

08 мая 2005 г.