Высокочастотный разрядник: высокочастотный разрядник | это… Что такое высокочастотный разрядник?

Содержание

Разрядники

Выберите категорию:

Все
Ремкомплект для ВНА-ВНР

Выключатели нагрузки

» Серия ВНА

»» ВНА Контэл

»» ВНА ВЭМЗ

» Серия ВНР

»» ВНР — Контэл

»» ВНР — ВЭМЗ

»»» Стандартные типоисполнения ВНР

»»» Не стандартные типоисполнения ВНР

» ВНА-СЭЩ

Измерительные трансформаторы

» ТОЛ-10 СЭЩ

» ТОЛ-10 0,5

» 3хЗНОЛП-6, 10кВ

» 3хЗНОЛ-6, 10 кВ

» ТШЛ-0,66 кВ

» ТШП-0,66 кВ

» ТЗЛК(Р)-0,66 кВ

» ТЗЛВ-10 кВ

» ТПЛ-10 кВ

» НАЛИ-6, 10, 35 кВ

» ЗНОЛ-6, 10, 15, 20, 35 кВ

» НОЛ-6, 10, 20, 35 кВ

» ТВ(Л)-10, 20, 35 кВ

Трансформаторы силовые распределительные

» ОЛ-0,63 — 1,25 кВА 6, 10 кВ

» ОЛС-0,63 — 4 кВА 6, 10, 35 кВ

» ТЛС(З)-25 — 100 кВА 6, 10 кВ

» ТМ(Г)(Ф)-25 — 2 500 кВА 6, 10, 15, 20, 35 кВ

» ТМПГ- 260, 520, 1 000 кВА 6 кВ

» ТНГ(Ф) — 25 — 2 500 кВА 6, 10 кВ

» ТМ(Н)-1 000 — 6 300 кВА 35 кВ

» ТСЛ(З)- 250 — 2 500 кВА 6, 10 кВ

» ТМПНГ- 63 — 1 200 кВА 3, 6 кВ

Разъединители высоковольтные внутренней установки

» Разъединитель серии РВ — Контэл г. Волжский

»» Разъединители серии РВФ

» Разъединители серии РВ — ВЭМЗ г. Вологда

»» Разъединители РВ

»» Разъединители РВЗ

Разъединители высоковольтные наружной установки

» Разъединитель серии РЛК и РЛКВ

» Разъединитель серии РД

» Разъединитель серии РЛНД

» Разъединитель РН

Ограничители перенапряжения ОПНп

» ОПНп до 1кВ

» ОПНп 6кВ

» ОПНп 10кВ

» ОПНп 27-35кВ

Изоляторы

» Опорные ИО, ИОР, СА-3, С4-80

» Проходные ИП, ИПУ, ПМА

» Подвесные ЛК, ПС

» Изоляторы полимерные опорные ОСК

Разрядники

» Серия РВО

» Серия РВС

Патроны высоковольтные серии ПТ, ПН, ПЭ

» ПТ габарит 1. 1

» ПТ габарит 1.2

» ПТ габарит 1.3

» ПТ габарит 1.4

» Патроны ПН

» Патроны ПЭ

Контакт-основание для предохранителей

» Контакт-основание для предохранителей серии ПКТ, ПКЭ,ПКН

» Контакт-основание для предохранителей серии ППН, ПН2

Рубильники

» Рубильники РПС

» Рубильники РПБ

» Рубильники РПЦ

» Рубильники РС

» Рубильники РБ

» Рубильники РЦ

» Рубильники РПЦ-5, РПБ-5, РПБп-5, РП-5, Р-3545, Р-2515 на ток 1000/1600/2000/3000А

Переключатели

Предохранители высоковольтные ПКТ, ПКН

» Предохранитель ПКТ-101 ток 2; 3,2; 5; 8; 10; 16; 20; 31,5А

» Предохранитель ПКТ-102 ток 31,5; 40; 50; 80А

» предохранитель ПКТ-103 ток 50; 80; 100; 160А

» Предохранитель ПКТ-104 ток 100; 160; 200; 320А

» Предохранитель ПКН-001 6;10;35кВ

Производитель:

ВсеАО «ВОЛОГОДСКИЙ ЭМЗконтэлРоссия

Результатов на странице:

5203550658095

Воздействие волн перенапряжения | ВЧ-заградители и устройства присоединения для каналов связи

Подробности
Категория: Разное-архив
  • связь
  • перенапряжения

Содержание материала

  • ВЧ-заградители и устройства присоединения для каналов связи
  • Введение
  • Структурные схемы обработки и присоединения
  • Сильноточные параметры заградителей
  • Высокочастотные параметры заградителя
  • Затухание, вносимое заградителем
  • Конденсаторы связи
  • Фильтры присоединения
  • Высокочастотный кабель
  • Рекомендации МЭК
  • Переносные заземляющие заградители
  • Устройства присоединения к изолированным проводам расщепленных фаз
  • Устройства присоединения к изолированным грозозащитным тросам
  • Воздействие волн перенапряжения
  • Перенапряжения, вызванные явлением выноса потенциала
  • Разделительные фильтры
  • Высокочастотные заградители ВЗ
  • Высокочастотные заградители для распределительных сетей
  • Выпускаемые конденсаторы связи
  • Выпускаемые фильтры присоединения
  • Высокочастотный кабель и разделительный фильтр

Страница 14 из 21

ВОЗДЕЙСТВИЕ ВОЛН ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ НА ФИЛЬТР ПРИСОЕДИНЕНИЯ, ВЧ КАБЕЛЬ И АППАРАТУРУ УПЛОТНЕНИЯ

Волны перенапряжения, возникающие на проводах линии электропередачи при коммутационных переключениях, коротких замыканиях на линиях или шинах подстанций, от атмосферных разрядов и других причин, воздействуют на элементы системы присоединения и на линейные цепи аппаратуры уплотнения. Воздействие волн перенапряжения может вызвать повреждения элементов ФП и аппаратуры уплотнения. В некоторых случаях они могут вызвать пробой изоляции ВЧ кабеля. При всех случаях перенапряжений на проводах ВЛ на входе аппаратуры уплотнения: возникают электрические помехи.
Для защиты от перенапряжений и уменьшения уровня: импульсных помех между нижней обкладкой каждого из; конденсаторов связи и землей включается разрядник. Этот разрядник пробивается па фронте волны, воздействующей на конденсатор связи, и ограничивает амплитуду перенапряжения на входе схемы присоединения. Поэтому чем: меньше пробивное напряжение разрядника, тем меньше амплитуда перенапряжений в системе присоединения и меньше уровень импульсных помех в канале связи. 

Минимально допустимое значение пробивного напряжения разрядника определяется требованием погасания дуги в разряднике после его пробоя от воздействия импульсной волны. Дуга в разряднике может поддерживаться напряжением передаваемых ВЧ сигналов. Для того чтобы дуга в разряднике надежно погасала после окончания импульса перенапряжения, необходимо, чтобы пробивное напряжение разрядника было по меньшей мере в 2 раза больше амплитуды сопровождающего напряжения высокой частоты. Если принять входное сопротивление ВЛ чисто активным, то амплитуда напряжения между нижней обкладкой конденсатора связи и землей (в точках подключения разрядника) при однофазном присоединении определится как
(7.24)
где Р — мощность ВЧ сигнала на входе линейного тракта; rвх — входное сопротивление этого тракта; хкс=1/ωСкс — реактивное сопротивление КС на частоте сигнала.

Минимально допустимое значение пробивного напряжения разрядника определяется как
(7.25)
где Umax — амплитуда выходного напряжения каждого из передатчиков, работающих через данную схему присоединения.

Исследования перенапряжений в устройствах присоединения проводились во ВНИИЭ [8]. На основании этих исследований были сделаны следующие выводы:
амплитуда напряжения помех на выходе ВЧ кабеля при воздействии на конденсатор связи единичной волны напряжения при разомкнутом конце кабеля значительно выше, чем при нагрузке кабеля на согласованное сопротивление. Характерные осциллограммы напряжения на выходе кабеля показаны на рис. 7.4;

амплитуда напряжения помех на выходе ВЧ кабеля прямо пропорциональна ширине полосы ФП. Этот вывод в данном случае не очевиден, так как электрические характеристики ФП искажены работой разрядника;
амплитуда перенапряжений на выходе кабеля тем больше, чем больше емкость конденсатора связи;

напряжение помех возрастает при увеличении пробивного напряжения разрядника. Однако напряжение помех растет несколько медленнее роста пробивного напряжения разрядника, что объясняется тем, что увеличение пробивного напряжения разрядника достигается увеличением числа последовательно включенных искровых промежутков,
а при этом уменьшается коэффициент импульса разрядника;

характер помех и их амплитуда не изменяются после введения в разрядник нелинейного (вилитового) сопротивления.

Рис. 7.4. Характерные осциллограммы напряжения на выходе ВЧ кабеля при воздействии на КС одного импульса напряжения:

а—при согласованной нагрузке кабеля; б — при разомкнутом конце кабеля
Защита ФП, кабеля и аппаратуры уплотнения от перенапряжений может обеспечиваться разрядником, в котором последовательно с искровым промежутком нет нелинейного сопротивления, так как после пробоя промежутка проходящий через него сопровождающий ток очень мал.

Однако при воздействии на разрядник длительной серии импульсов общее время, в течение которого разрядник пробит и канал связи закорочен, может оказаться настолько большим, что вызовет срыв в приеме блокирующего сигнала релейной ВЧ защиты. По этой причине в ФП устанавливаются разрядники вентильного типа, так же как в ВЧ заградителях.

  • Назад
  • Вперёд
  • Назад
  • Вперёд
  • Вы здесь:  
  • Главная
  • Архив
  • Разное архив
  • Надежность электроснабжения промышленных предприятий

Еще по теме:

  • Проектирование ВЧ каналов по ЛЭП
  • Информационное обеспечение управления ЭС
  • Тепловизионный контроль конденсаторов связи и делительных конденсаторов
  • Диагностика работы средств диспетчерского и технологического управления
  • Заземление нейтрали в высоковольтных системах

Высокочастотный металлооксидный варистор, моделирующий реакцию на ранние электромагнитные импульсы.

(Конференция)

Моделирование отклика высокочастотного металлооксидного варистора на ранние электромагнитные импульсы. (Конференция) | ОСТИ.GOV

перейти к основному содержанию

  • Полная запись
  • Другое связанное исследование

Аннотация не предоставлена.

Авторов:

Боуман, Тайлер;

Халлиган, Мэтью;

Льянес, Родриго Элиас

Дата публикации:
Исследовательская организация:
Национальная лаборатория Сандия. (SNL-NM), Альбукерке, Нью-Мексико (США)
Организация-спонсор:
Национальная администрация по ядерной безопасности Министерства сельского хозяйства США (NNSA)
Идентификатор ОСТИ:
1783665
Номер(а) отчета:
ПЕСОК2020-5243К
686194
Номер контракта с Министерством энергетики:  
АК04-94АЛ85000
Тип ресурса:
Конференция
Отношение ресурсов:

Конференция

: предложено для презентации на Международном симпозиуме IEEE по электромагнитной совместимости, целостности сигнала и целостности питания 2020 года, который состоится 27–31 июля 2020 года в Рино, штат Невада, США.
Страна публикации:
США
Язык:
Английский

Форматы цитирования

  • MLA
  • АПА
  • Чикаго
  • БибТекс


Боумен, Тайлер, Халлиган, Мэтью и Лланес, Родриго Элиас. Высокочастотный металлооксидный варистор, моделирующий реакцию на ранние электромагнитные импульсы. . США: Н. П., 2020.
Веб. Дои: 10.1109/EMCSI38923.2020.9191483.

Копировать в буфер обмена


Боумен, Тайлер, Халлиган, Мэтью и Льянес, Родриго Элиас. Высокочастотный металлооксидный варистор, моделирующий реакцию на ранние электромагнитные импульсы. . Соединенные Штаты. https://doi.org/10.1109/EMCSI38923.2020.9191483

Копировать в буфер обмена


Боумен, Тайлер, Халлиган, Мэтью и Лланес, Родриго Элиас. 2020.
«Моделирование реакции высокочастотного металлооксидного варистора на ранние электромагнитные импульсы». Соединенные Штаты. https://doi.org/10.1109/EMCSI38923.2020.9191483. https://www.osti.gov/servlets/purl/1783665.

Копировать в буфер обмена

@статья{osti_1783665,
title = {Моделирование отклика высокочастотного металлооксидного варистора на ранние электромагнитные импульсы.},
автор = {Боуман, Тайлер и Халлиган, Мэтью и Льянес, Родриго Элиас},
abstractNote = {Аннотация не предоставлена.},
дои = {10.1109/EMCSI38923.2020.9191483},
URL-адрес = {https://www.osti. gov/biblio/1783665},
журнал = {},
номер =,
объем = ,
место = {США},
год = {2020},
месяц = ​​{5}
}

Копировать в буфер обмена

Просмотр конференции (4,45 МБ)

https://doi.org/10.1109/EMCSI38923.2020.9191483

Дополнительную информацию о получении полнотекстового документа см. в разделе «Доступность документа». Постоянные посетители библиотек могут искать в WorldCat библиотеки, в которых проводится эта конференция.

Экспорт метаданных

Сохранить в моей библиотеке

Вы должны войти в систему или создать учетную запись, чтобы сохранять документы в своей библиотеке.

Похожие записи в сборниках ОСТИ.ГОВ:

  • Аналогичные записи

Высокочастотная модель металлооксидного разрядника для исследований на ВФТО
title={Высокочастотная модель металлооксидного разрядника для исследования ВФТО},
автор={Линь Синь, Ван Цзин и Сюй Цзяньюань},
journal={2011 1-я Международная конференция по электроэнергетическому оборудованию — технология коммутации},
год = {2011},
страницы = {577-581}
}

  • Линь Синь, Ван Цзин, Сюй Цзяньюань
  • Опубликовано 1 октября 2011 г.
  • Физика
  • 2011 г. 1-я Международная конференция по электроэнергетическому оборудованию. Создание точной эквивалентной модели электрооборудования в ГИС оказывает большое влияние на результаты расчетов. В настоящее время нелинейная модель сопротивления, основанная на статических вольт-амперных характеристиках, используется для металлооксидного разрядника (МОА) при моделировании VFTO в ГИС. Но результат не точен, потому что эта модель не учитывает поляризацию в высокочастотном электрическом поле. В данной работе в сочетании с кондуктивным… 

    Взгляд на IEEE

    doi.org

    Оценка моделей ОПН для исследований перенапряжения

    Эта работа направлена ​​на определение модели, которая эффективно отражает реальное поведение ОПН при воздействии на них быстрых импульсов импульсного тока и импульсов тока молнии. Он представил…

    Моделирование очень быстрых переходных перенапряжений в испытательной цепи ГИС сверхвысокого напряжения 1000 кВ

    • Ронг Ху, С. Цуй, Мин Дай

    • Физика, инженерия

      2012 Шестая международная конференция по проблемам и приложениям электромагнитного поля

    • 2012

    Некоторые частичные эталонные схемы IEC компонентов распределительных устройств с элегазовой изоляцией (КРУЭ) были слегка изменены, и теперь они применимы к широкому диапазону частот, который отвечает VFTO расчет…

    Мониторинг вводов силовых трансформаторов на подстанциях высокого напряжения

    Целью данной работы является исследование границ применимости ранее представленного авторами метода оперативного мониторинга трансформаторных вводов, который позволяет непрерывно оценивать изменение емкости ввода и его коэффициента диэлектрических потерь без необходимости отключения самого ввода от сети.

    Desempeño de modelos de pararrayos de óxido metálico frente a impulsos de corriente;Performance of metal oxide surge arrester models for current impulses

    • Boris Alba Valle, Orestes Hernández Aréu

    • Physics

    • 2018

    Los pararrayos de оксид цинка (MOSA) используется для защиты от противозачаточных средств. Actualmente se han desarrollado modelos matematicos como herramientas de simulacion para un…

    с показателем 1-10 из 12 ссылок

    Sort Byrelevancemost, подчеркнутая бумагами,

    Точность модели ареста оксида металла под крутым фронтальным три электрические модели металлооксидного разрядника (МОА), касающиеся динамических характеристик МОА при крутых фронтальных волнах, чтобы найти расчетную модель для МОА при…

    Исследование влияния режимов работы на ВФТО в КРУЭ 750 кВ

    • Чжао Шань

    • Физика

    • 2009

    При широком применении СВЭЭ (опасностей) подстанций Все более очевидными становятся ВЗТО, вызванные срабатыванием разъединителей (РП) и автоматических выключателей (АВ). Принимая во внимание…

    Поведение блоков ОП-ОПН в условиях быстрых переходных процессов

    • В. Шмидт, Дж. Меппелинк, Б. Рихтер , К. Фезер, Л. Кель, Д. Куи

    • Физика

    • 1989

    Представлены измеренные значения амплитуды всплеска напряжения для различных импульсов тока. Показано, что этот пик находится в наносекундном диапазоне и может быть измерен только с помощью коаксиального…

    Влияние гармоник в напряжении системы на диагностику ОПН

    ток утечки увеличивается с сопутствующим увеличением третьей гармонической составляющей, которая поэтому широко используется в качестве индикатора…

    Моделирование металлооксидного разрядника для современной диагностики на основе поляризации

    Недавно был исследован ряд новых методов неразрушающей диагностики для надежной оценки состояния старения металлооксидного разрядника (MOSA). Среди них…

    Электротермическая модель комплектных металлооксидных разрядников

    • E. Costa, S. Naidu, A.D. Lima

    • Engineering

    • 2001

    представлен разрядник, основанный на неявной форме метода конечных разностей. Модель используется для расчета охлаждения…

    Моделирование металлооксидного разрядника для улучшения защиты от перенапряжений

    • М.
      Высокочастотный разрядник: высокочастотный разрядник | это… Что такое высокочастотный разрядник?